专利名称：一种玻璃池窑的保温装置的制作方法玻璃在本文中是指主要成分为二氧化硅的无机玻璃。玻璃工业是与建筑节能紧密相关的行业，属于典型的资源、能源消耗型产业。我国平板玻璃年能源消耗量约100万吨标煤，燃料消耗占玻璃企业能耗的80%以上；平均单耗为7800 kj / kg玻璃液(1866 kcal /kg玻璃液)，比国际平均水平高20%，比国际先进水平高30%以上。由于近年来能源价格的不断攀升，燃料成本已经严重影响着玻璃企业的经济效益，逐渐增长的能量成本要求玻璃窑炉具有更有效的热绝缘结构。伴随着我国经济的发展，浮法玻璃生产工艺也得到迅猛发展，截止到2011年底，我国已建成300多条浮法玻璃生产线，其中的浮法玻璃池窑(也称浮法玻璃窑炉，简称为玻璃池窑或玻璃窑炉，本文中还简称为池窑)是主要的耗能设备，所述玻璃池窑主要由玻璃熔制部分、热源供给部分、余热回收部分和排烟供气部分这四大部分组成，而玻璃熔制部分又包括投料部分、熔化部、分隔设备、冷却部和成型部。熔化部在本文中也称熔池，其上部为火焰空间，下部为窑池；成型部为锡槽。热源供给部分包括设置在玻璃熔制部分的熔化部两侧的小炉，每侧的小炉有数个。热源供给部分由小炉向熔化部提供热量。余热回收部分包括蓄热室，蓄热室也分为两侧，每侧的蓄热室的上部与相应一侧的小炉相连通，下部由其格子体通过相应的闸板与相应一侧的支烟道相接通。排烟供气部分包括烟道、换向设备和大烟囱，烟道包括总烟道和位于两侧的支烟道，每侧的支烟道与总烟道相连通，总烟道与大烟囱相连通，换向设备的换向部件设置在每侧的支烟道上。蓄热室余热回收的原理是利用废气与空气交替地通过其内的格子体，从而使得空气获得废气所传给格子体的热量。也就是说通过对换向设备的操作，在一段时间内使得一侧的蓄热室作为通过烟气的吸热通道，另一侧的蓄热室则作为通过空气和煤气的预热通道。在大烟囱所产生的抽力的作用下，烟气被抽入作为吸热通道的蓄热室一侧的小炉，再进入与小炉相连的蓄热室内而释放热量给格子体，再经支烟道、到总烟道、到大烟囱，最后从大烟囱排向大气。与此同时，煤气和空气则由另一侧的支烟道进入作为预热通道的蓄热室，吸收其中的格子体的热量而预热，再经小炉进入玻璃池窑内进行燃烧。所以烟道既是排烟通道，又是进风通道。在下一个时间段，则对上述换向设备进行反向操作，使得作为吸热通道的蓄热室在本时间段作为预热通道，而使得作为预热通道的蓄热室在本时间段作为吸热通道。玻璃池窑在生产过程中所消耗的燃料产生的热量分为三个部分，第一部分用于有效的玻璃反应热及被玻璃带走；第二部分被烟气带走，一般供余热发电；第三部分则以散热方式被散发掉，具体包括热量在加料孔口和观测孔以对流和辐射方式所形成的散热、在池窑顶部的膨胀缝处以对流和辐射方式所形成的散热，在池窑外壁(侧墙的暴露在空气中的侧面和池顶的外侧统称为池窑的外壁)以辐射的方式所形成的散热、在起支撑作用的钢结构的外侧立柱表面以热辐射的方式所形成的散热，以及钢结构的位于小炉底部的部分以热辐射的方式向下方空间所形成的散热等。为了减少第三部分的热量损耗，现有技术通常在玻璃池窑外壁上设置保温层，而在上述散热情况中的钢立柱，小炉底部等所有钢结构部分为不能设置保温层的部位，在窑池顶部的膨胀缝处也不能设置保温层。在设置保温层后，池窑外壁的温度有了较大幅度的下降，使得三个部分的耗能均占三分之一左右。浮法玻璃池窑的传统结构中，玻璃池窑的碹顶(也即池顶)按照由内向外的次序依次由优质硅砖、轻质硅砖和保温层构成；熔化部胸墙按照由内向外的次序依次由电熔锆刚玉砖、低气孔粘土砖和保温层构成；蓄热室墙体按照由内向外的次序，且上层结构依次由98%Mg0镁砖、轻质高铝砖和保温层构成，中层结构依次由镁硌砖、轻质高铝砖和保温层构成，下层结构依次由低气孔粘土砖、轻质粘土砖和保温层构成。上述的各个保温层的材料均为硅质保温材料，这些硅质保温材料以浇注料的形式涂抹一定厚度在池窑外壁上，对于侧壁上的保温层还由连接在钢结构的相邻立柱之间的沿水平向设置的加固钢条从外侧予以加固。但是，上述的硅质保温材料的性能随使用时间的延长，保温性能下降也较为严重，例如新的窑炉设计的外表面温度为130°C左右，但在使用半年以后，外表面温度就会上升至160 200°C。中国专利文献CN 1138711C (申请号00111011.X)公开了一种浮法玻璃窑炉池壁强化全封闭保温方法，它是在浮法玻璃窑炉池壁砖外设置一层锆质料润滑涂层，然后在锆质料润滑涂层外设置连续式保温层，对窑炉池壁形成全封闭保温的方法。所述的连续式保温层依次为轻质粘土砖、石棉粉和固定钢板。这种全封闭的保温方法，可以降低缝隙等部位热量的散失，但是其保温层所采用的材料的导热系数仍较高，故窑炉的散热仍然十分严重。近年来，科学家发明了基于新的绝热原理的超级绝热材料，其导热系数大大低于空气。超级绝热材料目前有两种:真空绝热材料和气凝胶材料。真空绝热材料因为必须在极低的真空压力下工作，且真空膜不能承受高温，使用受到限制。气凝胶材料拥有其特殊的纳米级多孔结构，从绝热原理上突破了传统绝热材料，以目前应用最广的二氧化硅气凝胶为例，二氧化硅气凝胶由包含大量纳米级孔穴的三维网络结构材料组成，其骨架结构的直径为几个纳米，主要成分是二氧化硅，含大量的20 50nm的空穴，其中空气体积占90%以上，是目前世界上密度最低、导热系数最低的固体材料；这些特征决定了气凝胶在阻止热传递方面有新的实现形式:(I)气凝胶的纳米级孔洞的孔径(大部分为20 50nm)小于空气分子自由程(70nm)，大大减弱了空气分子发生热碰撞而形成的热传导。(2)纳米级孔洞中的空气不能自由流动，消除了内部空气对流传热。(3)高达80%以上的成分是空气，固体成分少，骨架微细，热传导路径细长，从而大大降低了固体热传导速率。(4)内部存在大量的气固界面具有反辐射作用，加上制造时添加了特殊的遮光剂，大大阻隔了热辐射。
图1为浮法生产工艺玻璃池窑的结构示意图，图中未画出玻璃熔制部分的分隔设备、冷却部和成型部；图2为玻璃池窑的保温装置的第一种示意图；图3为玻璃池窑的保温装置的第二种示意图；图4为玻璃池窑的保温装置的第三种示意图；图5为玻璃池窑的保温装置的第四种示意图；图6为玻璃池窑的保温装置的第五种示意图；图7为玻璃池窑的保温装置的第六种示意图；上述附图中的标记如下:保温层I，闻温区保温层la，中温区保温层lb，低温区保温层lc，溶池 宣顶保温层11，熔池胸墙保温层12，熔池山墙保温层13，蓄热室碹顶保温层14，蓄热室墙体保温层15，小炉保温层16，支烟道保温层17 ；隔热复合层2，硅酸铝纤维毯层21，第一气凝胶保温毯层22，保温复合层3，单保温复合层3a，双保温复合层3b，三重复合保温层3c，第一玻璃纤维毡层31，第二气凝胶保温毯32，第二玻璃纤维毡层33，第三气凝胶保温毯层34，第三玻璃纤维毡层35，第四气凝胶保温毯层36 ；反射层4 固定件5。(实施例1)见图1和图2，本实施例的玻璃池窑的保温装置为浮法玻璃池窑的保温装置，包括隔热复合层2和固定件5。隔热复合层2由硅酸铝纤维毯层21和第一气凝胶保温毯层22组成。硅酸铝纤维毯层21和第一气凝胶保温毯层22按照由内向外的次序依次铺设覆盖在玻璃池窑的所有设置保温层I的部位的外侧面上，固定件5设置在第一气凝胶保温毯层22外，使得隔热复合层2被压紧、压实在玻璃池窑的保温层I的外侧面上。所述保温层I为已有技术中的设置在玻璃池窑的外壁上的硅质保温材料层。硅酸铝纤维毯层21由硅酸铝纤维毯拼接或搭接而构成，优选搭接的连接形式。所述搭接为在已铺设的硅酸铝纤维毯的边沿部位以及保温层I的未铺设硅酸铝纤维毯的部分覆盖另外的硅酸铝纤维毯，外层与内层硅酸铝纤维毯的重叠部位即为搭接部位。硅酸铝纤维毯也称为硅酸铝纤维保温隔热毯、硅酸铝纤维毯、硅酸铝保温毯或者硅酸铝毯等。本实施例所用的硅酸铝纤维毯是山东鲁阳股份有限公司制造的标准型硅酸铝纤维毯，其厚度为25毫米。构成硅酸铝纤维毯层21的硅酸铝纤维毯根据需要对成卷的硅酸铝纤维毯进行裁切得到，裁切所得的硅酸铝纤维毯的宽度为0.6米、长度为I至3米不等。第一气凝胶保温毯层22由气凝胶保温毯拼接或搭接而构成，优选搭接的连接形式。气凝胶保温毯是由气凝胶经过超细玻璃纤维等耐热纤维骨架复合后获得的绝热材料，在常温下的导热系数为0.012 0.023ff/m.Κ。所述的气凝胶可以是二氧化硅气凝胶、氧化铝气凝胶、二氧化钛气凝胶或氧化锆气凝胶，也可以是上述气凝胶中的一种或两种或三种或四种气凝胶组成的混合气凝胶。上述气凝胶虽然品种不同，但是具有气凝胶的共性，包括各自的纳米级孔洞小于空气分子自由程、高达80%以上的成分是空气、固体成分少、骨架微细、热传导路径细长以及内部存在大量的气固界面。本实施例的用于构成第一气凝胶保温毯层22的气凝胶保温毯为二氧化硅气凝胶保温毯，其厚度为6毫米，为常州循天节能科技有限公司制造的RunAG650型气凝胶保温毯。该气凝胶保温毯是高温型气凝胶保温毯，能够耐650°C的高温。所述固定件5包括压紧件和重物。压紧件为角钢、工字钢或板状钢条。压紧件将隔热复合层2压紧在位于玻璃池窑的墙体处的保温层I的外侧面上后再焊接固定在玻璃池窑的钢铁立柱上；将重物放置于铺设在碹顶处的隔热复合层2上，从而将该隔热复合层2压紧压实在碹顶上方，所述重物为砖块或扁铁。对其余部位，如支烟道的外露部位和小炉，则采用镀锌铁丝捆扎的方法，将隔热复合层2的硅酸铝纤维毯层21和第一气凝胶保温毯层22依次按照拼接或搭接方式包覆固定在支烟道的外露部位和小炉周围，优选搭接的连接方式。由于市场上的气凝胶保温毯的幅宽通常只有910mm、1200mm、1450mm、1500mm等规格，因此为了避免相邻的气凝胶保温毯之间的连接处热量泄露的情况，保证隔热复合层2完全覆盖在池窑的保温层I上，相邻气凝胶保温毯22的连接处(也即接缝处)优选搭接的连接形式，即将剪裁好的前一块气凝胶保温毯铺设在硅酸铝纤维毯层21上后，铺设剪裁好的后一块气凝胶保温毯时，则将其相接处的边沿部位放置在前一块气凝胶保温毯上，从而避免在保温毯的连接处出现空隙。搭接宽度不超过20mm，通常为8mm至20mm。同样地，如果硅酸铝纤维毯层21的硅酸铝纤维毯的宽度小于待铺设的玻璃池窑的相应部位的保温层I的宽度，相邻硅酸铝纤维毯之间的连接处优选采用搭接的连接方式，并且相邻气凝胶保温毯的搭接处与位于内层的硅酸铝纤维毯层21的相邻硅酸铝纤维毯之间的搭接处相错开。本实施例中，以蓄热室中的温度是1150°C为例，不加本实用新型的保温装置时，其墙体的保温层I的外表面的温度约为100°C至120°C，设置了本实用新型的上述的隔热复合层2后，保温层I外表面的温度则升高为400°C左右，保温层I的温度梯度则大为降低，从而其中的热应力也下降较多，保温层I的裂缝的出现也随之大为减少。这是本实用新型的保温装置的一个意想不到的技术效果。玻璃池窑的内部根据运行时其中的温度的高低不同，分为高温区、中温区和低温区，与此相对应，保温层I通常也分为高温区保温层la、中温区保温层Ib和低温区保温层Ic0未设置本实用新型的保温装置时，可将保温层I的外表温度大于90°C的区域作为高温区保温层la，将保温层I的外表温度为70°C 90°C的区域作为中温区保温层lb，而将保温层I的外表的温度为50°C 70°C的区域作为低温区保温层lc。所述的保温层I的外表温度是指玻璃池窑运行时，其保温层I暴露在空气中的外表的温度。使用本实用新型的保温装置后，则根据其所处位置的内部温度的高低不同，相应地依次分为高温区保温装置、中温区保温装置和低温区保温装置，也即高温区保温装置设置在高温区保温层Ia外，中温区保温装置设置在中温区保温层Ib外，低温区保温装置设置在低温区保温层Ic外。对于高温区保温装置来说，其第一气凝胶保温毯层22外表面的温度可以降低10°C 20°C ;对于中温区保温装置来说，其第一气凝胶保温毯层22外表面的温度可以降低10°C左右；对于低温区保温装置来说，其第一气凝胶保温毯层22外表面的温度可以下降2°C 3°C。由于采用本实用新型的保温装置后，高温区保温层Ia的外侧面的温度上升较大，而该区域的第一气凝胶保温毯层22外表面的温度又有一定的下降，故使得该区域大量的热量被阻止向外散发，这些热量则依次向中温区保温层Ib和低温区保温层Ic扩散，而使得中温区保温装置的第一气凝胶保温毯层22和低温区保温装置的第一气凝胶保温毯层22的内侧面的温度均有一定的上升，最终表现为中温区保温装置的第一气凝胶保温毯层22的外表温度相对于设置本实用新型的保温装置前的中温区保温层Ib的外表面温度降低较小，低温区保温装置的第一气凝胶保温毯层22的外表温度相对于设置本实用新型的保温装置前的低温区保温层Ic的外表面温度仅稍微下降。但是，从整体来说，玻璃池窑的热量损耗大为降低。(实施例2)见图3，本实施例的其余部分与实施例1相同，不同之处在于:本实施例的玻璃池窑的保温装置还包括反射层4。反射层4为0.5毫米厚的铝板或镀锌铁皮，覆盖在隔热复合层2的第一气凝胶保温毯层22的外侧面上，固定件5设置在反射层4外，使得反射层4和隔热复合层2由外至内依次被压紧、压实在玻璃池窑的保温层I的外侧面上。本实施例的保温装置与实施例1的保温装置比较，因反射层4的存在，可将玻璃池窑的保温层I向外辐射的热量的一部分反射回保温层I中，从而进一步减少了能耗。(实施例3)见图4和图5，本实施例的其余部分与实施例1相同，不同之处在于:本实施例的保温装置还包括保温复合层3。保温复合层3按照所包含的玻璃纤维毡层和气凝胶保温毯层的数量多少的不同而分为单保温复合层3a和双保温复合层3b。单保温复合层3a只有I个复合层，也即由第一玻璃纤维毡层31和第二气凝胶保温毯层32按照从内向外的次序依次设置而构成。双保温复合层3b有2个复合层，也即由第一玻璃纤维毡层31、第二气凝胶保温毯层32、第二玻璃纤维毡层33和第三气凝胶保温毯层34按照从内向外的次序依次设置而构成。保温复合层3设置在隔热复合层2与固定件5之间，也即隔热复合层2、保温复合层3和固定件5按照由内向外的次序依次设置，且固定件5使得保温复合层3和隔热复合层2按照由外向内的次序被压紧、压实在玻璃池窑的保温层I上。对于浮法玻璃池窑，在未安装本实用新型的保温装置时，玻璃池窑运行时，属于保温层I的高温区保温层Ia的外表面的温度为90°C以上，中温区保温层Ib的外表面的温度为70°C 90°C，低温区保温层Ic的外表面温度为50°C 70°C。见图1，本实施例的玻璃池窑的保温层I按照所处的位置的不同分为熔池碹顶保温层11、熔池胸墙保温层12、熔池山墙保温层13、蓄热室碹顶保温层14、蓄热室墙体保温层15、小炉保温层16和支烟道保温层17。而熔池碹顶保温层11、熔池胸墙保温层12、熔池山墙保温层13、蓄热室碹顶保温层14、小炉保温层16均属于高温区保温层la。支烟道保温层17则属于低温区保温层lc。蓄热室墙体保温层15则按照所处的上中下的位置的不同而分别属于相应的保温层。其中，蓄热室墙体保温层15的上部属于高温区保温层la，蓄热室墙体保温层15的中部属于中温区保温层lb，蓄热室墙体保温层15的下部属于低温区保温层lc。[0068]见图5，本实施例的玻璃池窑的高温区保温装置的结构是:其保温复合层3为双保温复合层3b ;双保温复合层3b设置在隔热复合层2的第一气凝胶保温毯层22外。高温区保温装置的双保温复合层3b中的第一玻璃纤维毡层31由玻璃纤维毡以搭接的方式连接构成，第二玻璃纤维毡层33也由相应的玻璃纤维毡以搭接的方式连接构成。且本实施例中，第一玻璃纤维毡层31和第二玻璃纤维毡层33所采用的玻璃纤维毡的来源相同，均为无锡得胜玻璃纤维科技有限公司制造的3mm厚的玻璃纤维棉毡。高温区保温装置的双保温复合层3b中的第二气凝胶保温毯层32由6mm厚的高温型气凝胶保温毯以搭接的方式连接构成。该高温型气凝胶保温毯与上述高温区保温装置的第一气凝胶保温毯层22的气凝胶保温毯的来源相同。第三气凝胶保温毯层34由厚度为6mm的中温型气凝胶保温毯以搭接的方式连接构成，该中温型气凝胶保温毯为二氧化硅气凝胶保温毯，为常州循天节能科技有限公司制造的RunAG380型气凝胶保温毯，该气凝胶保温毯能够耐380°C的高温。高温区保温装置的双保温复合层3b的第一玻璃纤维毡层31的各个搭接处相对于与其在内部相邻的隔热复合层2的第一气凝胶保温毯层22相应的搭接处错开设置，双保温复合层3b的第二气凝胶保温毯层32的各个搭接处相对于与其在内部相邻的第一玻璃纤维毡层31相应的搭接处错开设置，双保温复合层3b的第二玻璃纤维毡层33的各个搭接处相对于与其在内部相邻的第二气凝胶保温毯层32的相应的搭接处错开设置，双保温复合层3b的第三气凝胶保温毯层34的各个搭接处相对于与其在内部相邻的第二玻璃纤维毡层33的相应的搭接处错开设置；也即在铺设各个玻璃纤维毡层时，对处于内层的气凝胶保温毯层的搭接处则按照错开的方式进行搭接铺设，在铺设双保温复合层3b的各个气凝胶保温毯层时，对处于内层的玻璃纤维毡层的搭接处也按照错开的方式进行搭接铺设。高温区保温装置的固定件5直接与双保温复合层3b的第三气凝胶保温毯层34相接触。对于位于熔池的墙体和蓄热室墙体的立面位置处的第三气凝胶保温毯层34，固定件5的压紧件将由外至内依次设置的双保温复合层3b和隔热复合层2压紧在位于玻璃池窑各个相应的墙体的保温层I上后，再焊接固定在玻璃池窑的钢铁立柱上；对位于熔池萱顶和蓄热室萱顶处的第三气凝胶保温毯层34，固定件5的重物如砖块将由外至内依次设置的双保温复合层3b和隔热复合层2压紧压实在位于池窑碹顶处的保温层I上；对于处于小炉周围和烟道周围的的第三气凝胶保温毯层34则用镀锌铁丝进行捆扎且必要时用铁钉的方式进行固定。然后检查接缝处、边缘处、障碍物处和固定点(线)处的密封质量情况，看这些部位是否结合密实牢固，如果存在问题，可根据实际情况采用压踏、重物摆压、压紧件焊压等方法进一步压紧。见图4，本实施例的玻璃池窑的保温装置的中温区保温装置的结构与上述高温区保温装置的结构基本相同，不同之处在于:中温区保温装置的保温复合层3为单保温复合层3a，而不是双保温复合层3b。单保温复合层3a的第二气凝胶保温毯层32的气凝胶保温毯为中温型气凝胶保温毯，其来源与高温区保温装置的双保温复合层3b的第三气凝胶保温毯层34的中温型气凝胶保温毯的来源相同。中温区保温装置的固定件5直接与单保温复合层3a的第二气凝胶保温毯层32相接触，从而将由外至内依次设置的单保温复合层3a和隔热复合层2固定在玻璃池窑的相应的保温层I上。本实施例的玻璃池窑的保温装置的低温区保温装置的结构只有隔热复合层2，不设置保温复合层3，且隔热复合层2的第一气凝胶保温毯层22的气凝胶保温毯为中温型气凝胶保温毯，其来源与高温区保温装置的双保温复合层3b的第三气凝胶保温毯层34的中温型气凝胶保温毯的来源相同。低温区保温装置的固定件5直接与隔热复合层2的第一气凝胶保温毯层22相接触，从而将隔热复合层2的由外至内依次设置的第一气凝胶保温毯层22和硅酸铝纤维毯层21固定在玻璃池窑的相应的保温层I上。具体安装时，对于碹顶部位来说，根据量取的各碹顶弧长剪裁相应长度的三种主要材料硅酸铝纤维毯、玻璃纤维毡和各气凝胶保温毯。其中，对用于不需要与墙体立面上的主要材料相衔接的部位的，则剪裁的主要材料长度与量取的弧长等长；对用于需要与墙体立面的主要材料相衔接的部位的,则要加上衔接富余量,也即剪裁的主要材料长于碹顶弧长40mm至IOOmm (本实施例中剪裁的主要材料长度较相应的殖顶弧长要长出50mm)。对于墙体部位来说，则根据量取的各墙面的大小剪裁相应长度的硅酸铝纤维毯、玻璃纤维毡层和各气凝胶保温毯。对于墙体部位来说，先将剪裁好的主要材料按照由内向外的次序依次逐层用尽量少的钉子垂直悬挂固定在墙体的保温层I的外表面上；用钉子悬挂固定后一层主要材料层的相应部位后，将前一层的钉子依次取下。悬挂时各主要材料层的中间部位用钢质材料顶紧支撑，以减小悬垂重力，防止保温材料掉下脱落；在所有主要材料层均悬挂完成后，尽快用角钢或工字钢压紧最外面的一层主要材料层，并将角钢或工字钢的两端焊接固定在窑炉的钢铁立柱上。完成焊接后撤出墙面的钉子完成安装。由于池窑的墙体立面上还设有观察孔，因此剪裁设有观察孔的墙体立面所用的主要材料时，要预先切割出观察孔的孔洞，并且孔洞的直径大于实际观察孔直径的10 15cm。尤其需要注意的是，对于保温复合层3，靠近观察孔的部位的第三气凝胶保温毯层34所用的气凝胶保温毯为高温型气凝胶保温毯，第三气凝胶保温毯层34的其它部位仍使用中温型气凝胶保温毯。设有上述保温装置的浮法玻璃池窑在生产使用中，其高温区的外层温度由原先的130°C 150°C下降至80°C 100°C，中温区的温度由原先的温度下降约20°C。未安装保温装置前，生产线拉引量平均为506.05吨/天，燃料为石油焦粉，燃料燃烧热值约为34230.43 kj/kg，生产线日用量约95.8吨。安装保温装置后，生产线拉引量平均为505.18吨/天，燃料为石油焦粉，燃料燃烧热值约为34019.6kj/kg，生产线日用量约90.12吨。未安装保温装置前的单耗为34230.43X95.8 + 506.05=6480.8 kj/kg玻璃液。安装保温装置后的单耗为34019.6X90.12 + 505.18=6068.81 kj/kg玻璃液。节能率的计算:(6480.8-6068.81) +6480.8 X 100%=6.36%。则实际每天的节能量为:95.8吨X6.36%=6.09吨。(实施例4)见图6，本实施例的其余部分与实施例3相同，不同还出在于:本实施例的玻璃池窑的保温装置还包括反射层4。反射层4为0.5毫米厚的铝板或镀锌铁皮，覆盖在高温、中温、低温保温复合层3的最外层的气凝胶保温毯层的外侧面上，固定件5设置在反射层4夕卜，使得反射层4、保温复合层3和隔热复合层2由外至内依次被压紧、压实在玻璃池窑的保温层I的外侧面上。[0086]本实施例的保温装置与实施例3的保温装置比较，因反射层4的存在，可将玻璃池窑的保温层I向外辐射的热量的一部分反射回保温层I中，从而进一步减少了能耗。(实施例5)见图7，本实施例的其余部分与实施例3相同，不同之处在于:保温复合层3还包括三重复合保温层3c。三重复合保温层3c由第一玻璃纤维毡层31、第二气凝胶保温毯层32、第二玻璃纤维毡层33、第三气凝胶保温毯层34、第三玻璃纤维毡层35和第四气凝胶保温毯层36按照从内向外的次序依次设置而构成。本实用新型的保温装置也适用于退火窑，将本实用新型的高温区保温装置或中温区保温装置包覆设置在退火窑的外侧的壁面上，从而对退火窑进行保温。本实用新型的保温装置并不局限于浮法玻璃窑炉，上述保温装置同样适用于其他玻璃生产工艺所用的窑炉，在窑炉散热的碹顶和墙体的立面铺设单一的隔热复合层2，或者是同时铺设隔热复合层2和保温复合层3，以达到保温效果。同样的，对于上述玻璃池窑的中温区和低温区，可设置2层主要包括中温型气凝胶保温毯层的复合层；对于窑炉的顶部高温区，可设置2 3层主要包括高温型气凝胶保温毯层的复合层，再在主要包括高温型气凝胶保温毯层的复合层的外侧设置相应的主要包括中温型气凝胶保温毯层的复合层。(实施例6)本实施例的其余部分与实施例3相同，不同之处在于:保温复合层3由岩棉层和气凝胶保温毯层组成。