专利名称：在随后硬化的材料中掺入的钢丝元件的制作方法图1表示了本发明钢丝元件第一实施例的透视图，其中，在与钢丝元件平面平行的平面内把Z形端压扁。图2表示了本发明钢丝元件第二实施例的透视图，其中，在与钢丝元件平面垂直的平面内把Z形端压扁。图3a和3b表示了本发明钢丝元件第三实施例的两种变型。其中，在与钢丝元件平面垂直的平面内把Z形端压扁，但沿着压扁端的长度上，压扁的程度是变化的。图4到图7为带L形端钢丝元件的四种不同实施例的纵向断面图。图1表示了本发明钢丝元件或纤维1的第一实施例。纤维1由中间部分2和Z形端3组成。把长度1的原始端，以角度α弯曲或卷曲成卷曲深度h的Z形端3。纤维1最好由拉拔钢丝制成，与钢丝纤维的的用途有关，纤维1的直径可在0.2mm到1.5mm之间变化。中间部分2的长度最好在纤维直径的20到100倍之间。按照本发明，纤维1的中间部分2沿整个长度基本上呈圆断面，并且纤维1的钩形端3由压扁变形而成。对于图1所示的实施例，Z形端是在拉拔平面内，或者在与钢丝元件平面平行的平面内被压扁。压扁端3的断面大致呈矩形或椭圆形。因而可把直径为1.05mm圆断面的钢丝1的端部3，压扁成宽约0.65mm和高约1.33mm的矩形断面。这里压扁程度是指原始直径与矩形断面的宽度或者椭圆形断面的短径之比。在上述例中，压扁程度为1.05∶0.65＝1.62。已经肯定，压扁程度最好是大于1.10和小于3.50。压扁程度太小，则钢丝纤维增强混凝土的弯曲强度提高不大；这对压扁程度太大的情形也是如此，而且，为了得到所希望的压扁程度，还需要大的变形力。在图1所示的钢丝元件实施例中，压扁端3的压扁程度基本上沿整个长度不变。图2表示了本发明钢丝元件1的第二实施例。图1实施例和图2实施例的区别在于在第二实施例中，在与钢丝元件1平面垂直的平面内压扁Z形端3。
图3a表示了本发明钢丝元件1的第三实施例的第一变型，与图2一样，在与钢丝元件1平面垂直的平面内压扁Z形端3，但压扁端3的压扁程度沿其长度有变化。
图3b表示了第三实施例的第二变型，其中压扁端3的压扁程度沿其长度有变化。而在Z形端3的弯曲点或转弯处，其压扁程度比紧靠的相邻部分小。
图4到图7表示了带L形端3钢丝元件的四个实施例的纵向断面。
图4表示了本发明钢丝元件1的第四实施例。图1实施例和图4实施例的区别在于采用L形端3替代了Z形端3，其中，两个L形端沿相反方向弯曲。
图5，6，7表示了带L形压扁端3的钢丝元件的其它实施例，但是，在L形压扁端3上具有附加的端部结构，以进一步增加在混凝土中的粘结能力。显然，在本发明范围内还可作出许多其它的变型。
现在，根据四种不同型式的带Z形端钢丝纤维1所作的试验，进一步说明本发明。四种型式为基本型式B或按照先前技术的带Z形端钢丝纤维；型式T1按照图1的钢丝纤维；型式T2按照图2的钢丝纤维；型式T3按照图3b的钢丝纤维。
四种纤维的最重要机械性能如表1所示
表1
·表中的值均为测量10次的平均值。
·长度L是纤维的总长度(mm)。
·直径d是钢丝名义直径(mm)。
·拉伸强度是直线中间部分的拉伸强度(N/mm2)。
·α是元件1弯曲的角度。
·l是弯端长度(mm)。
·h是卷曲深度(mm)。
·型式T1和T2的压扁程度大致为1.62，并沿整个长度不变；T3的压扁程度也平均为1.62，尽管沿长度是变化的。
对每种纤维，以纤维用量20，30，40，50kg/m3作出混凝土试验梁(长度L＝500mm，高度H＝150mm，宽度B＝150mm)，然后按照CUR35或NBNB15-238和B15-239标准进行四点加载试验。
试验梁的试验条件试验基准L＝450mm和l＝150mm。给出的相当弯曲拉伸强度fe 300(挠度j＝1.5mm)(N/mm2)如下表2所示，其中n表示每种型式和纤维用量的试验梁数目。与基本型式B的相当弯曲拉伸强度fe 300(j＝1.5mm)相比，对每种情形的T1，T2，T3型式的增加值用％表示在括号中。
表2的试验结果清楚地表明，采用本发明的钢丝元件(型式T1，T2，T3)，大大增加了相当弯曲拉伸强度fe 300。这意味着，为了在钢丝纤维增强混凝土结构中，如混凝土地板中，得到特定的相当拉伸弯曲强度，按照本发明，只要在混凝土中添加较少量的钢丝纤维就已足够。
从试验结果还可进一步得出结论型式T2钢丝纤维的结果比型式T1纤维好，型式T3钢丝纤维的结果比型式T2纤维更好。
表

本发明关于在随后硬化的软材料中掺入的钢丝元件(1)，上述元件包括钩状端(3)和中间部分(2)，中间部分的长度与直径比为在20～100之间，元件(1)的中间部分(2)沿整个长度基本上呈圆断面，并且元件(1)的钩形端(3)由压扁变形而成。