用机械配制合金的镍、钴、铬、铁物质的组合物制作方法

小罗纳德·梅森·黑伯利, 约翰·赫伯特·韦伯, 盖洛德·达雷尔·史密夫, 罗奈多·李·费希, 戴维·约翰·高尔, 杰伊·威廉·欣泽

1990年8月22日

1990年2月7日

1989年2月8日

英科合金国际有限公司, 欧文斯-科宁纤维玻璃公司

C03B37/04GK1044829SQ9010063

铁物 配制 合金 机械

1.一种用机械配制合金的物质组合物，其特征在于其重量百分比主要为30-40%的铬，5-25%的钴，0.5-10%的铁，0.2-0.6%的铝，0.3-1.2%的钛，直至0.15%的碳，0.2-1%含氧化钇的氧化相中的氧化钇，直至0.7%包括氧化钇中的氧的氧，直至0.3%的氮，其条件是所述钛的重量至少为氮重量的1.5倍，直至0.4%的锆，直至1%的铪，直至1%的硅，直至2%的锰，直至0.05%的硼，直至1%的铌，直至1%的钽，直至1%的钼，直至1%的钨，直至1%的铼，直至1%的钇和镧化物的总量，其条件是铪，硅，锰，硼，铌，钽，钼，钨，铼，钇和镧化物的总量不超过10%，余量主要是镍2.如权利要求1所述的一种凝固组合物，其特征在于它包括一种合金，该合金密度基本上等于100%的理论上的密度3.如权利要求1所述的一种物质组合物，其特征在于铁的重量为1-10%4.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于碳的含量不超过0.10%，氧加氮的总量不超过0.6%5.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于该合金不含铪，锆含量不超过0.07%6.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于铪的含量是0.4%至0.6%7.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于该合金中钛的含量足够与氮结合成一种稳定的晶界相8.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于该合金含有至少3%的铁9.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于氮的含量不超过0.2%10.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于碳含量少于0.07%，氧加氮的总量不超过0.5%，铁的含量少于3%11.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于碳含量少于0.07%，氧加氮的总量不超过0.6%和铁是3%至10%12.如权利要求11所述的一种合金，其特征在于锆含量少于0.07%，而不含铪13.如权利要求2所述的一种合金，其特征在于主要含有32-38%的铬，10-16%的钴，0.4-0.6%的铝，0.4-0.6%的钛，1-10%的铁，直至0.07%的锆，0.4-0.6%的氧化钇其存在于含氧化钇的氧化相中，0.3-0.5%的总量氧，0.15-0.3%的氮，0.5-0.7%的氧加氮的总量，直至0.08%的碳和余量主要是镍14.如权利要求13所述的一种合金，其特征在于碳的百分比和氧加氮总量的百分比是互相关连的，因而当碳的百分比高时，氧加氮总量的百分比就低，反之亦然15.如权利要求13所述的一种合金，其特征在于氮含量不超过0.2%16.在有大气氧的情况下，操作熔融玻璃和熔融渣类物料的方法，其改进的特征在于，使用一种由机械配制合金的晶粒粗化的合金制成操作装置，至少在所述装置与上述物料接触的部分使用上述的合金，该合金主要含有(重量%)30-40%的铬，5-25%的钴，0.5-10%的铁，0.2-0.6%的铝，0.3-1.2%的钛，直至0.15%的碳，0.2-1%含氧化钇的氧化相中的氧化钇，直至0.7%包括氧化钇中的氧的氧，直至0.3%的氮，其条件是所述钛的重量至少为氮重量的1.5倍，直至0.4%的锆，直至1%的铪，直至1%的硅，直至2%的锰，直至0.05%的硼，直至1%的铌，直至1%的钽，直至1%的钼，直至1%的钨，直至1%的铼，直至1%的钇和镧化物的总量，其条件是铪，硅，锰，硼，铌，钽，钼，钨，铼，钇和镧化物的总量不超过10%，余量主要是镍17.如权利要求16所述的方法，其特征在于在所述合金中碳的含量不超过0.10%，氧加氮的总量不超过0.6%18.如权利要求16所述的方法，其特征在于在所述合金中不含铪，而锆含量不超过0.07%19.如权利要求16所述的方法，其特征在于所述合金含有0.4%至0.6%的铪20.如权利要求16所述的方法，其特征在于在所述合金中钛的含量足够与氮结合成一种稳定的晶界相21.如权利要求16所述的方法，其特征在于所述合金含有至少1%的铁22.如权利要求16所述的方法，其特征在于所述合金含有至少3%的铁23.如权利要求16所述的方法，其特征在于在所述合金中氮不超过0.2%24.如权利要求16所述的方法，其特征在于在所述合金中碳少于0.07%，氧加氮的总量不超过0.5%和铁的含量少于3%25.如权利要求16所述的方法，其特征在于在所述合金中碳少于0.07%，氧加氮的总量不超过0.6%和铁为3%至10%26.如权利要求25所述的方法，其特征在于在所述合金中锆少于0.07%，铪不存在27.如权利要求16所述的方法，其特征在于所述合金基本上含有32-38%的铬，10-16%的钴，0.4-0.6%的铝，0.4-0.6%的钛，1-10%的铁，直至0.07%的锆，0.4-0.6%的氧化钇，其存在于含氧化钇的氧化相中，0.3-0.5%的总氧量，0.15-0.3%的氮，大约0.5-0.7%的氧加氮的总量，直至0.08%的碳，余量主要是镍28.如权利要求26所述的方法，其特征在于在所述合金中碳的百分比和氧加氮的总量的百分比是互相关连的，因而当碳的百分比高时，氧加氮总量的百分比就低，反之亦然29.如权利要求26所述的方法，其特征在于在所述的合金中氮不超过0.2%30.一种具有微孔壁的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于至少其微孔壁是由基本上是100%理论密度的用机械配制合金的粗晶粒的合金所制成，这种合金主要含有(重量%)30-40%的铬，5-25%的钴，0.5-10%的铁，0.2-0.6%的铝，0.3-1.2%的钛，直至0.15%的碳，0.2-1%含氧化钇的氧化相中的氧化钇，直至0.7%包括氧化钇中的氧的氧，直至0.3%的氮，其条件为所述钛的重量至少是氮重量的1.5倍，直至0.4%的锆，直至1%的铪，直至1%的硅，直至2%的锰，直至0.05%的硼，直至1%的铌，直至1%的钽，直至1%的钼，直至1%的钨，直至1%的铼，直至1%的钇和镧化物的总量其条件是铪，硅，锰，硼，铌，钽，钼，钨，铼，钇和镧化物的总量不超过10%，余量主要是镍31.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述的合金中碳含量不超过0.10%，氧加氮的总量不超过大约0.6%32.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述的合金中铪不存在而锆不超过0.07%33.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于所述合金含有0.4%至0.6%的铪34.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述合金中钛的含量足够与氮结合成一种稳定的晶界相35.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于所述合金含有至少1%的铁36.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于所述合金含有至少3%的铁37.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述合金中氮不超过0.2%38.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述合金中碳少于0.07%，氧加氮的总量不超过大约0.5%和铁的含量少于3%39.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述合金中碳少于0.07%，氧加氮的总量不超过0.6%和铁为3%至10%40.如权利要求39所述的玻璃拉丝机头，其特征在于在所述合金中锆少于0.07%，而不含铪41.如权利要求30所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于所述合金主要含有32-38%的铬，10-16%的钴，0.4-0.6%的铝，0.4-0.6%的钛，1-10%的铁，直至0.07的锆，0.4-0.6%的氧化钇，其存在于含氧化钇的氧化相中，大约0.3-0.5%的总氧量，0.15-0.3%的氮，0.5-0.7%的氧加氮的总量，直至0.08%碳，余量主要是镍42.如权利要求41所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述合金中碳的百分比和氧加氮的总量的百分比是互相关连的，因而当碳的百分比高时，氧加氮总量的百分比就低，反之亦然43.如权利要求41所述的玻璃纤维拉丝机头，其特征在于在所述合金中氮不超过大约0.2%

本发明涉及一种用于高温的合金，更加具体地说，是一种在超过1，090温度时能抵抗氧化和硫化腐蚀的合金，特别是在有大气氧的环境中与熔融的玻璃或硅酸盐渣相接触时本发明还涉及制造玻璃的工具，特别是用本发明合金制成的玻璃纤维拉丝机头一般说来，在1090℃温度以上具有有效强度的金属材料日渐需要在通常的用途中，在这样的温度下操作的金属材料往往在接触熔融的渣类物质(例如熔融的硅酸盐渣和熔融的玻璃)时遭受到有害的氧化和硫化腐蚀的作用为了实用起见，在这样的温度下操作的金属材料必须是可以热加工的，以便在经济上提供可被应用的成形物件本发明的一个目的就是提供上述的一种金属材料本发明的又一个目的是提供用这种新颖合金制成的玻璃处理和加工设备本发明再一个目的是提供一种操作或盛装熔融渣类物料(如玻璃)的新颖方法或操作过程，其所用的工具至少在接触到玻璃的部份用本发明的新颖金属材料或合金制成本发明设想了一种新颖的物质组合物或合金，这种合金用于与熔融玻璃相接触，玻璃成型或物品加工，所使用的工具至少一部份是由这种合金制成的，这种合金根据其重量的百分比(除非另外规定)含有大约30-40%的铬，大约5-25%的钴，大约为0.5-10%铁，更具体地大约为1-10%铁)和更加有利的大约为3-10%的铁，大约0.2-0.6%的铝，大约0.3-1.2%的钛，直至大约0.10%或0.15%的碳，大约0.2-1%的氧化钇，它以含氧化钇的氧化相形式存在，例如氧化钇或一种氧化钇-氧化铝化合物，直至大约0.3%的氮，(其中至少约有40%的氮主要以TiN或一种复合钛-氮化合物存在为条件的)，其余主要为镍，该合金是通过对粉末状的组分或预先掺杂好的粉末组分进行机械配制合金而制成的在机械配制合金之后，对这种合金粉末进行压实、烧结和加工，例如通过挤压和轧制基本上具有100%的理论密度在此之后，为了获得最好的高温性能，这种热加加工后的合金在大约1316℃的温度下经过半个小时或更长时间的热处理会使其晶粒粗化本发明合金的含碳量最好不超过0.05%或0.08%在用机械配制合金的本发明组合物中，碳是以碳化物的形式存在的，具体是M23C6型的碳化物这些碳化物的数量应当减至最少量，虽然，实际上M23C6(例如Cr23C6)碳化物的最少数量相当于大约0.01%的碳是有利的如前所述，氮主要以钛-氮化合物存在于本发明的合金中存在于这合金中钛的重量百分比最好至少是氮重量百分比的大约3.5倍以保证TiN的形成钛含量少许超过化学计算上相当于TiN中钛的数量对提高该合金的延展性是有利的因此，在实际合金的配方中，钛的重量百分比大约四倍于氮的重量百分比是有利的然而，如本文中实施例所表示的，在实际和有利的合金中，其Ti/C的重量比可以低至约1.5氧，除了存在于Y2O3中之外，还不可避免地存在于本发明的合金中为了获得最好的延展性和热加工性，过量的氧和氧化钇两者(还包括氧化钇-氧化铝相)不能超过如分析出来的相当于大约0.4%氧的总量然而，也发现过在一种合金中分析出的氧的总量高达大约0.5%而仍具有很好的热加工性，只要在同时氮的含量低于大约0.2%换一种说法，如果氧加氮的总的重量百分比低于大约0.7%，则一般仍能保持良好的热加工性根据镍基高温合金的经验，锆和铪在这类合金中是有用的，但是对于强化本发明的合金却并不特别有用特别是大约0.4-0.6%的铪会引起一种氧化相的形成，它被鉴定为Y2(Hf，Zr)2O7这种氧化相虽然会降低高温拉伸的延伸率，但似乎会改变氧化钇和氧化钇-氧化铝相的强化作用这个相只有当合金中锆的含量超过0.05%，在没有铪存在的情况下才能由锆形成因此，为了获得强度和延展性最好的综合效果，本发明的合金中不含铪而只含有直至大约0.05%的锆经注意到当没有锆存在的情况下，所形成的M23C6相似乎正相当于紧接在凝固和挤压成棒形轧材时所存在的碳的数量在锆存在的情况下，即便其数量低至0.04%，在挤压出的棒材上所测出的碳化相的数量大大地低于可以形成M23C6的数量因此，在本发明的合金中避免锆的存在可能有利的，从而在长时期处于高温下，可以避免铬的迁移至碳化相尽量减少铬的迁移可以提高抗氧化的性能，特别是耐硫化腐蚀的性能在另外一方面，从熔融玻璃腐蚀的观点出发，锆和铪分别在0.01至0.4%和0.01至1.0%的范围内还是有益的本发明合金的高温强度和耐氧化/硫化的性能，在合金接触熔融渣或玻璃时更为明显，这是通过综合控制的热机械处理所形成的弥散强化和一种粗而伸长的组织而获得的为了发展这种有利的粗晶组织需要高温重结晶，如在1316℃加热1小时在晶粒粗化处理之前，合金具有极好的可成型性，因此，使其十分适合于需要热成形，旋压、轧制等的用途表Ⅰ列出了本发明合金实施例的分析成份(重量%)表Ⅰ 表Ⅰ中所列的合金实施例是用在美国专利第3，591，362号，第3776704号，第4，386，976号，第4，668，312号以及许多技术出版物中公布的标准机械配制合金和凝固技术制成的凝固的合金然后在大约1010℃和1121℃之间的温度，用4.8至6.4范围内的挤压比率以及8.6厘米/秒(高)和3.0厘米/秒(低)的活塞速度形成2.5×5.1厘米长方形截面的挤压棒材合金实施例的各种试样然后在1010℃至1121℃范围之内用各种不同温度进行纵向或横向(按照挤压棒材的轴)的热轧以形成大约1.3厘米厚的板片在轧制完成之后，试样在大约1316℃(例如1280至1330℃)温度下至少热处理1/2小时，最好是一个小时或更长的时间以导致在合金中形成一种粗晶组织具体地说，在轧制之后，实施例1和2在1316℃时热处理一至二小时，实施例3至8在1316℃时热处理一小时，以引起晶粒粗化拉伸试样是以这样的方式从这种轧制和热处理过的板片上切取的，即当轧制的方向是纵向的(相对于挤压)拉伸试验的方向或者是纵向或者横向相对于轧制方向，而当轧制是横向于挤压的方向(横轧)则拉伸试验是以轧制或者挤压的方向的对轧制状态和晶粒粗化状态的试样所做的拉伸试验的结果表示在表Ⅱ和Ⅲ中，并附带有挤压和轧制的条件表Ⅱ包含本发明最优秀的合金在大约954℃测得的以实施例1，2，3和8作为拉伸性能代表的拉伸数据表Ⅱ ＊L＝低H＝高表Ⅱ中所列的954℃拉伸性能的合金是最优秀的，这主要因为，在最好的挤压和轧制条件下，它们能呈现出至少为40%的拉伸延伸率，表示晶粒粗化后具有良好的热加工性能即使在最坏的情况下，如实施例1，2，3和8，当在954℃测试时在最不利的试验方向所显示的拉伸延伸率也至少大约为30%，表示了相当不错的热加工性能本发明合金中的实施例1，2，3和8与表Ⅰ中所示的所有的其他实施例一样，在高温下(特别是在有熔融玻璃的情况下具有优秀的耐硫化腐蚀的性能以及非常好的抗氧化性能表Ⅰ中所列的所有实施例在酸性渣介质中也具有显著的耐腐蚀性能，这种耐腐蚀的性能显示了能适合于要求高温强度和耐熔融玻璃或熔融渣腐蚀的各种用途这类用途包括过热器的管道和屏蔽装置，除烟垢器零件，锅炉的挡溅板和隔板，发电站区域内的分离设备，热化学处理和废料(如废的纸浆液)的热解，以及玻璃操作和加工的工具、设备等等由实施例1，2，3和8所例示的合金成分范围含有(重量%)大约32至39%铬，大约10至16%钴，大约0.9至9.5%铁，大约0.4至0.6%钛，直至大约0.07%锆，大约0.4至0.6%铝，大约0.4至0.6%氧化钇(如氧化钇或任何的氧化钇-氧化铝化合物)，大约0.3至0.5%的氧总量，大约0.15至0.3%氮，大约0.5至0.7%氧加氮的总量，直至大约0.08%碳，余量主要为镍，随着氧总量和氧加氮总量的增加，高温强度也有增加的趋势，但高温延展性，如在954℃所测定的拉伸延伸率却有明显的下降趋势例如，实施例5、6、7在954℃时的平均拉伸延伸率分别为23.3%、25.9%和28.6%(根据表Ⅱ实施例8所使用的所有测试条件进行测试)，而与此相比，实施例8的平均拉伸率为42.7%符合于实施例5，6和7的合金是有用的，而实施例1，2，3和8高的延展性则使其特别有利将实施例5至7为一方和实施例8为另一方作比较，显示出这种高的延展性能是由于氧加氮的总量减少所致这一点从实施例1至3的高温延展性能更高(其中氧加氮总量低于大约0.6%)可以得到证实没有受到任何理论说明的限制，一些人认为，本发明合金优良的耐氧化和硫化腐蚀性能是由于稳定的碳化物，氧化铝和稳定的氮化物能够阻止铬向晶界扩散这一扩散的阻止必然能消灭合金中的贫铬区，从而减少了液体和气体腐蚀剂的局部腐蚀的机会另外一些人认为，本发明合金和制品优秀的耐玻璃腐蚀性能主要是由于合金中高的铬含量赋与合金在高温下有熔融玻璃暴露在空气中时，形成和修补一个主要是Cr2O3的壳皮的能力与某些用作玻璃纤维拉丝机头的铸造合金相比，目前公开的合金中的铬并不是作为碳化物结合的，因此可以形成富氧化铬的氧化皮按照其他一些人的观点，铬的快速晶界扩散的减少主要的作用在于减少玻璃腐蚀的晶界裂缝，而对总腐蚀率减少到最低限度不起作用不管这些解说是否准确，表Ⅰ中所列的每个实施例在熔融玻璃中均有优良的总的耐腐蚀性能，甚至在某些含有大约10%的铁的实施例也依然如此在本发明的合金中，据认为铁的存在会使合金更能容受没有结合成稳定含氮相的氮含量直至大约10%的含量，铁可以起这种容受氮的作用，这种作用能够提高热加工性能，而对腐蚀性能没有察觉出有害的影响表Ⅲ增列了一些本发明合金在典型的954℃时的拉伸结果，但并不认为这些合金是最好的表Ⅲ ＊L＝低H＝高表Ⅱ与表Ⅲ的比较，说明表Ⅲ所列的结果一般表示其合金强度比表Ⅱ结果所示的合金强度要高，而延展性较小根据申请人所设想的目的，由实施例1，2，3和8所例示的合金要比由实施例4至7例示的合金有明显的优越性，虽然这两组合金都在本发明最宽的设想范围内表Ⅳ中所列的合金也在本发明最宽的设想范围内，合金成分以重量百分比计算表Ⅳ实施例号成分91011Cr34.837.638.2Co14.814.714.7Al0.470.440.45Ti0.430.440.44Fe1.050.950.84Zr0.070.100.30Hf-0.410.60Y2O30.49 0.48 0.50O(总量)0.420.430.47N0.230.270.30C0.090.080.06Ni余量余量余量这些实施例是以机械方式配制合金的并用与表Ⅰ中的实施例完全相同的方式制成的在表Ⅴ中列出了实施例9至11的试样在954℃时的拉伸试验结果这些结果都是用制备方法相同的试样测得的，其方法是，挤压时活塞速度高，挤压比是4.8和大约1066℃温度，尔后挤压材在大约1038℃的温度下横轧成大约1.3厘米厚的坯件表Ⅴ实施例试验屈服强度抗张强度延伸率断面收缩率号方向(MPa)(MPa)(%)(%)9轧制79.392.425449轧制77.985.523509挤压74.594.528579挤压79.386.9265310轧制80.7100.0203910轧制88.9101.4275710挤压82.7104.1231510挤压86.2102.7235711轧制103.4122.0144011轧制106.9124.1154011挤压97.9121.3155311挤压108.2126.91652表Ⅴ中的数据结合表Ⅳ中的成份显示出随着合金中锆加铪的含量增加，合金的强度也增加，但热延展性减小以实施例3(表Ⅰ和Ⅱ)和实施例9(表Ⅳ和Ⅴ)相比较，显示出氧加氮总量的小量增加以及较高的碳含量的影响所有这三种元素形成晶界相氧化物，氮化物，碳化物和它们的复合物从热延展性的观点看，在最不优良的合金中(即实施例9)碳的含量虽然在本发明设想的范围之内，但是比实施例3的碳含量高50%还有在实施例9中，氧加氮的总量是0.65%，而在实施例3中，其总量是0.59%因此，为了要获得最佳的高温强度和延展性的综合性能，可以通过本发明最好的合金成分来达到，其中氧加氮的总量在碳的含量较高时，必须是低的当合金(如实施例3和9)中铁的含量低于有益的最低点3%时，这一点尤其重要具体地说，为了本发明的低铁和高铁合金得到最好的效果，碳必须维持在大约0.07%以下，而氧加氮的总量必须少于大约0.6%或甚至0.5%关于实施例11，可以注意到，在合金受盐酸侵蚀后分析其剩余相发现合金中已没有游离的氧化钇或氧化钇-氧化铝相存在根据此分析，合金中包含大约1.75%的通式Y2(HfZr)2O7的氧化相，大约0.10%的氧化铝，大约0.38%的M23C6的碳化相和大约0.58%的TiN相表Ⅳ表示出本发明的合金中可以含有直至大约0.4%的锆和直至大约1%的铪这些元素的存在进一步提高了耐玻璃腐蚀的性能同样地，其他元素的存在，其总量能直至达到10%，以单独量形式存在，其有直至大约1%的硅，直至大约2%的锰，直至大约0.05%的硼，直至大约1%的铌，钽，钼，钨或铼和直至大约1%的钇和镧化物的总和一般说来，用机械配制合金法制成的合金是用杂质元素极少的纯材料制成的然而，上述数量的元素被认为是可以容许存在于本发明的合金中而不致引起很大的有害影响，在某些例子中可能是有益的为了显示本发明合金用作工具和容器时的一些优点，以操作方法或盛装熔融酸性渣或渣类物的方式来实现，例如选用玻璃，即建立一个1200℃的熔融“C”玻璃浴槽“C”玻璃的成份(重量%)是二氧化硅65%，氧化铝4%，氧化钠8.5%，氧化钙14%，氧化镁3%和氧化硼5%将不属本发明范围的二种市场上可买到的机械配制合金的镍基合金(合金A和B)样品和实施例2合金样品制备成棒材试样，使试样的一半浸没在前述熔融玻璃浴槽内，历时5天这项测试的结果如表Ⅵ所示表Ⅵ合金熔融液线腐蚀总的全浸没腐蚀直径损耗/天(毫米)直径损耗/天(毫米)A0.040.035B0.030.03实施例20.000.01如前面所述，本发明的合金在作为玻璃操作的工具或器械，如玻璃纤维拉丝机头，特别有用一般情况，当制造玻璃或矿物棉时，使熔融物质(如玻璃或渣)穿过一个金属合金的纤维拉丝机头的微孔壁熔融物质在穿过墙上的开口或微孔后即凝固成纤维关于玻璃纤维拉丝机头的机械形状及其相连的设备详见美国专利第4，761，169号，以及一种钴基合金成分(不包括在本发明范围内)在下文中以合金C表示合金A，合金C和实施2的合金试样被安装在用标准的玻璃棉产品形成玻璃纤维的纤维拉丝机头内这些样品的平均腐蚀率由实际表面的退离率测算，不是由腐蚀穿透深度来计算，其结果如表Ⅶ表Ⅶ合金腐蚀率毫米/天A0.0586(2)C0.0326(11)实施例20)0186(8)括弧中的数字是测试的试样的数目合金A，由于其性能较差，仅试验了50小时合金C和实施例2都试验了200小时熟悉本行业的人会注意到，根据表Ⅶ的数据，实施例2的合金可以用作制造玻璃棉的玻璃纤维拉丝机头的微孔壁这种结构可以被描述为一种杯形或碗形的容器，其适合于绕着它的垂直中心线旋转，这种杯或碗的壁是一种具有前面所述的本发明合金成份的金属合金微孔体最好，整个结构都用本发明的合金制成，当然这样做是没有必要的杯形或碗形结构的微孔壁的细孔尺寸和形状与通常行业内所常用的相同表Ⅶ内的数据也会使玻璃行业内一般技术人员想到，与熔融玻璃相接触的其他结构，如搅拌器，浸没式的燃烧器部件等也可以有利地用本发明的合金制成从腐蚀的观点看，具有更重要意义的是分别含有0.41%和0.60%铪的实施例10和11试样所得到的耐腐蚀性能结果这些合金显示出非常优异的强度，尽管在延展性方面稍受些损失，对于熔融玻璃的腐蚀作用具有异常的耐腐蚀性能，在表Ⅶ所概述的测试条件下展示出平均的日腐蚀率为0.0058毫米/天这个腐蚀率大约为实施例2所展示的腐蚀率的一半，表明用实施例10和11所制的物件对熔融玻璃有异常的效用根据法律的规定，这里说明和描述了本发明的具体实施例，本行业中有熟练技巧的人都知道以权利要求书所覆盖的本发明形式可以作出各种变化，本发明的某些特征有时可以有效地利用而并不对其他的特征作相应的利用